製造標準中国 API 5L 5CT Psl1/Psl2 X42/X52/X46/X56/X60/X65/X70/X80 シームレス ライン鋼管
概要
当社の専門性と修理意識の結果として、当社は API 5L 5CT Psl1/ Psl2 X42/X52/X46/X56/X60/X65/X70/X80 シームレス ライン スチールに関して世界中の顧客の間で優れた評判を獲得しています。パイプ、世界中の食品や飲料の消耗品の生産が速い現在の市場に励まされて、私たちは探しています。パートナー/クライアントと連携して、共に良い結果を生み出すことに前向きに取り組んでいます。私たちは常に新しい技術を生み出し、生産を合理化し、競争力のある価格と高品質の製品を供給してきました。お客様の満足が私たちの最優先事項です。市場に類似部品が多すぎるのを防ぐために、独自のモデル用に独自のデザインを開発するというあなたのアイデアを私たちに知らせてください。お客様のあらゆるご要望にお応えできるよう、最高のサービスをご提供させていただきます！今すぐご連絡ください。
パイプラインパイプ：地中から抽出された石油、ガス、または水は、パイプラインパイプによって石油およびガス産業に輸送されます。パイプラインパイプは、2種類のシームレスパイプと溶接パイプで構成され、パイプ端には平らな端、ネジ付きの端、および端があります。ソケットエンド;接続モードはエンド溶接、カラー接続、ソケット接続などです。
パイプラインパイプ: 地面から抽出された石油、ガス、または水はパイプラインパイプによって石油およびガス産業に輸送されます。溶接パイプは溶融溶接ラインパイプによって接続され、一般に長さが長く、ユーザーの質量を満たすことができますが、安定性が低下します。シームレスチューブの一体化された塊ほど優れていませんが、一般にシームレスチューブの長さが短く、消費者が長距離での使用を満足させることができず、消費者が使用プロセスで両方をコロケーション使用する必要があります。パイプラインパイプは次の構成を備えています。シームレスの2種類と、溶接パイプ、パイプ端には平らな端、ネジ付き端、ソケット端があります。接続モードは端溶接、カラー接続、ソケット接続などです。
パイプライン鋼板技術の発展と溶接管形成、溶接技術の進歩に伴い、溶接管付きパイプの適用範囲は徐々に拡大しており、特に大口径の溶接管クラスの範囲では、より湿式の利点があり、コストが高くなります。要因により、ラインパイプの分野では溶接パイプが主流となっており、ステンレス鋼継目無鋼ラインパイプの開発は制限されています。
API5Lパイプラインのパイプ製造は現在、マイクロアロイング加熱処理プロセスを使用していますが、ステンレス鋼シームレスパイプの製造コストは溶接パイプよりも大幅に高く、炭素当量の限界にあるX80鋼グレードパイプなどの鋼グレードの向上により、従来のプロセスは使用されなくなりました。継目無鋼管はユーザーの要求を満たすことが難しい
トランスミッション用鋼管はPSL1、PSL2の2つの製品グレードに分けられます。主な違いは、PSL2がPSL1と比較して、炭素当量、破壊靱性、最大降伏強さおよび最大引張強さの要件であることです。リンや硫黄などの有害元素の管理も行われます。シームレスチューブの非破壊検査は必須です。保証内容と実験後のトレーサビリティーも義務付けられています。
鉄鋼用の石油およびガスパイプラインの主な性能要件は次のとおりです。
1.強度：一般的な石油およびガスのパイプラインは、鋼の降伏強度に従って設計されています。降伏強度が高いパイプは、より大きな使用圧力に耐えることができます。
2. 靱性：鋼管の靱性が高いほど、石油・ガスパイプラインの破断事故率が低下するため、API 5Lでは従来の機械的性質に加えて、Vノッチシャルピー衝撃試験やドロップハンマー引裂試験を追加することが規定されています。鋼管は工場から出荷される前に厳密に非破壊検査を受ける必要があります。
3. 溶接性：パイプライン敷設の厳しい現場環境のため、鋼管の突合せ溶接では良好な溶接性が要求されます。溶接性の低いパイプでは、溶接中に溶接線に亀裂が発生し、溶接線の硬度と靭性が増加します。鋼の溶接性の設計原則は、マルテンサイト転移点と硬化の制御です。マルテンサイト転移点に関する合金元素と実際の経験から、炭素当量の計算式を使用して鋼の溶接性を評価できます。一般に、炭素当量は0.4%未満に制御する必要があります。実際、ほとんどの製鉄所は 0.35% 以下に管理されています。
4.延性：延性が不十分な場合、冷間曲げ時に鋼板の割れが発生したり、溶接時に形成層破断が発生したりすることがあります。そのため、溶接パイプのAPI規格は一定の平坦度試験から外れていますが、顧客指導による試験も必要です。延性を向上させる鍵は、鋼中の非金属介在物を減らし、介在物の形態と分布を制御することです。
5. 耐食性：硫黄油や硫黄ガスを輸送する場合、流体中の硫化水素や二酸化炭素は鋼管の水素脆化や応力腐食割れを引き起こします。硫黄含有量の管理、硫化物の形態の管理、肉厚方向の靭性の向上などの対策が必要です。その主な特徴は、マイクロアロイングと制御された圧延であり、熱間圧延条件下で高強度、高靭性、高塑性、良好な溶接性を得ることができます。鋼の石油およびガスパイプラインの性能要件を完全に満たすために、厳格な合金設計が行われ、硫黄、リン、その他の有害な元素も非常に厳しく管理されています。一般に、鋼、特に鋼の可塑性と靭性を向上させるために、硫黄は0.01％未満です。横方向の靭性。
応用
パイプラインは、地上から汲み上げた石油、蒸気、水をパイプラインを通じて石油・ガス産業企業に輸送するために使用されます。
主なグレード
API 5L ラインパイプ鋼のグレード: Gr.B X42 X52 X60 X65 X70
化学成分
| 鋼種（鋼名） | 熱と生成物の分析に基づく質量分率a,g% | |||||||
| C | Mn | P | S | V | Nb | Ti | ||
| マックスb | マックスb | 分 | 最大 | 最大 | 最大 | 最大 | 最大 | |
| シームレスパイプ | ||||||||
| L175またはA25 | 0.21 | 0.60 | — | 0.030 | 0.030 | — | — | — |
| L175PまたはA25P | 0.21 | 0.60 | 0.045 | 0.080 | 0.030 | — | — | — |
| L210またはA | 0.22 | 0.90 | — | 0.030 | 0.030 | — | — | — |
| L245またはB | 0.28 | 1.20 | — | 0.030 | 0.030 | CD | CD | d |
| L290またはX42 | 0.28 | 1.30 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L320またはX46 | 0.28 | 1.40 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L360またはX52 | 0.28 | 1.40 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L390またはX56 | 0.28 | 1.40 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L415またはX60 | 0.28e | 1.40e | — | 0.030 | 0.030 | f | f | f |
| L450またはX65 | 0.28e | 1.40e | — | 0.030 | 0.030 | f | f | f |
| L485またはX70 | 0.28e | 1.40e | — | 0.030 | 0.030 | f | f | f |
| 溶接パイプ | ||||||||
| L175またはA25 | 0.21 | 0.60 | — | 0.030 | 0.030 | — | — | — |
| L175PまたはA25P | 0.21 | 0.60 | 0.045 | 0.080 | 0.030 | — | — | — |
| L210またはA | 0.22 | 0.90 | — | 0.030 | 0.030 | — | — | — |
| L245またはB | 0.26 | 1.20 | — | 0.030 | 0.030 | CD | CD | d |
| L290またはX42 | 0.26 | 1.30 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L320またはX46 | 0.26 | 1.40 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L360またはX52 | 0.26 | 1.40 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L390またはX56 | 0.26 | 1.40 | — | 0.030 | 0.030 | d | d | d |
| L415またはX60 | 0.26e | 1.40e | — | 0.030 | 0.030 | f | f | f |
| L450またはX65 | 0.26e | 1.45e | — | 0.030 | 0.030 | f | f | f |
| L485またはX70 | 0.26e | 1.65e | — | 0.030 | 0.030 | f | f | f |
| Cu ≤ 0.50 %; Ni ≤ 0.50 %; Cr ≤ 0.50 %、Mo ≤ 0.15 %。 b 炭素の指定最大濃度を 0.01 % 下げるごとに、Mn の指定最大濃度を 0.05 % 上回る増加が、L245 または B 以上、L360 または X52 以下のグレードでは最大 1.65 % まで許容されます。 L360 または X52 を超え、L485 または X70 未満のグレードでは最大 1.75 %。グレード L485 または X70 の場合は最大 2.00 %。 c 別段の合意がない限り、Nb + V ≤ 0.06 %。 d Nb + V + Ti ≤ 0.15 %。 e 別段の合意がない限り。 f 別段の合意がない限り、Nb + V + Ti ≤ 0.15 %。 g B の意図的な添加は許可されず、残留 B ≤ 0.001 %。 | ||||||||
機械的性質
|
パイプグレード | 継目無溶接管の管本体 | EW、LW、SAW、COWの溶接シームパイプ | ||
| 降伏強さa Rt0.5 | 抗張力a Rm | 伸長(50 mm または 2 インチの場合)Af | 抗張力b Rm | |
| MPa (psi) | MPa (psi) | % | MPa (psi) | |
| 分 | 分 | 分 | 分 | |
| L175またはA25 | 175 (25,400) | 310 (45,000) | c | 310 (45,000) |
| L175PまたはA25P | 175 (25,400) | 310 (45,000) | c | 310 (45,000) |
| L210またはA | 210 (30,500) | 335 (48,600) | c | 335 (48,600) |
| L245またはB | 245 (35,500) | 415 (60,200) | c | 415 (60,200) |
| L290またはX42 | 290 (42,100) | 415 (60,200) | c | 415 (60,200) |
| L320またはX46 | 320 (46,400) | 435 (63,100) | c | 435 (63,100) |
| L360またはX52 | 360 (52,200) | 460 (66,700) | c | 460 (66,700) |
| L390またはX56 | 390 (56,600) | 490 (71,100) | c | 490 (71,100) |
| L415またはX60 | 415 (60,200) | 520 (75,400) | c | 520 (75,400) |
| L450またはX65 | 450 (65,300) | 535 (77,600) | c | 535 (77,600) |
| L485またはX70 | 485 (70,300) | 570 (82,700) | c | 570 (82,700) |
| a 中級グレードの場合、管本体の規定最小引張強さと規定最小降伏強さの差は、1 つ上のグレードの表に示すとおりとする。 b 中級グレードの場合、溶接シームの規定最小引張強さ脚注 a).c を使用してパイプ本体に対して決定された値と同じ値でなければなりません。指定された最小伸び、Af はパーセントで表され、最も近いパーセントに四捨五入され、次の式を使用して決定されます。
どこ C SI 単位を使用した計算の場合は 1940、USC 単位を使用した計算の場合は 625,000 です。 Axc は、適用可能な引張試験片の断面積で、次のように平方ミリメートル (平方インチ) で表されます。 1) 円形断面の試験片の場合、直径 12.7 mm (0.500 インチ) および 8.9 mm (0.350 インチ) の試験片の場合は 130 mm2 (0.20 インチ 2)。直径 6.4 mm (0.250 インチ) の試験片の場合は 65 mm2 (0.10 インチ 2)。 2) 全断面試験片の場合、a) 485 mm2 (0.75 in.2) と b) パイプの指定された外径と指定された肉厚を使用して導出された試験片の断面積のうち、小さい方。最も近い 10 mm2 (0.01 in.2) に四捨五入。 3) ストリップ試験片の場合、a) 485 mm2 (0.75 in.2) と b) 試験片の指定された幅とパイプの指定された肉厚を使用して導出された試験片の断面積の小さい方、最も近い 10 mm2 (0.01 in.2) に四捨五入。 U 指定された最小引張強さであり、メガパスカル (ポンド/平方インチ) で表されます。 | ||||
外径、真円度、肉厚
| 指定外径 D (インチ) | 直径公差、インチ d | 真円度の許容差 | ||||
| 端部以外のパイプ a | パイプ端 a、b、c | 端部以外のパイプ | パイプエンド a、b、c | |||
| SMLSパイプ | 溶接パイプ | SMLSパイプ | 溶接パイプ | |||
| < 2.375 | -0.031 ～ +0.016 | –0.031～+0.016 | 0.048 | 0.036 | ||
| ≧2.375～6.625 | 0.020D用 | 0.015D用 | ||||
| +/- 0.0075D | –0.016～+0.063 | D/t≦75 | D/t≦75 | |||
| 合意により、 | 合意により、 | |||||
| >6.625 ～ 24.000 | +/- 0.0075D | +/- 0.0075D、ただし最大 0.125 | +/- 0.005D、ただし最大 0.063 | 0.020D | 0.015D | |
| >24～56 | +/- 0.01D | +/- 0.005D、ただし最大 0.160 | +/- 0.079 | +/- 0.063 | 0.015D、最大0.060 | 0.01D、ただし最大 0.500 |
| のために | のために | |||||
| D/t≦75 | D/t≦75 | |||||
| 合意により | 合意により | |||||
| のために | のために | |||||
| D/t≦75 | D/t≦75 | |||||
| >56 | 合意どおり | |||||
| ａ． パイプの端には、パイプの各端の長さ 4 インチが含まれます。 | ||||||
| b. SMLS パイプの場合、公差は t≤0.984 インチに適用され、厚いパイプの公差は合意どおりとなります。 | ||||||
| c. D≧8.625インチの拡張パイプおよび非拡張パイプの場合、直径許容差および真円度許容差は、指定された外径ではなく、計算された内径または測定された内径を使用して決定される場合があります。 | ||||||
| d. 直径公差への準拠を決定するために、パイプ直径は、任意の円周面におけるパイプの円周を Pi で割ったものとして定義されます。 | ||||||
| 肉厚 | 許容差 |
| tインチ | インチ |
| SMLSパイプb | |
| ≤ 0.157 | -1.2 |
| > 0.157 ～ < 0.948 | +0.150t / –0.125t |
| ≧ 0.984 | +0.146または+0.1tのどちらか大きい方 |
| – 0.120 または – 0.1t の大きい方 | |
| 溶接パイプc、d | |
| ≤ 0.197 | +/- 0.020 |
| > 0.197 ～ < 0.591 | ±0.1t |
| ≧ 0.591 | +/- 0.060 |
| ａ． 発注書で、この表に示されている適用値よりも小さい肉厚のマイナス公差が指定されている場合、肉厚のプラス公差は、適用公差範囲を維持するのに十分な量だけ増加するものとします。 | |
| b. D≥ 14.000 インチおよび t≥0.984 インチのパイプの場合、質量のプラス公差を超えない限り、壁厚公差は局所的に肉厚プラス公差をさらに 0.05 t 超える場合があります。 | |
| c. 肉厚のプラス公差は溶接領域には適用されません。 | |
| d. 詳細については、完全な API5L 仕様を参照してください。 | |
許容範囲
テスト要件
静水圧試験
溶接継ぎ目やパイプ本体から漏れることなく、静水圧試験に耐えるパイプ。使用されるパイプ部分が正常にテストされていれば、ジョインターは静水圧テストを行う必要はありません。
曲げ試験
試験片のどの部分にも亀裂が発生したり、溶接部の開口が生じたりしないこと。
平坦化試験
平坦化テストの合格基準は次のとおりです。
- EW パイプ D<12.750 インチ:
- X60、T 500インチ。プレート間の距離が元の外径の 66% 未満になるまでは、溶接の開口部があってはなりません。全学年・壁とも50％。
- D/t > 10 のパイプの場合、プレート間の距離が元の外径の 30% 未満になるまで溶接の開口部があってはなりません。
- 他のサイズについては、完全な API 5L 仕様を参照してください。
PSL2のCVN衝撃試験
多くの PSL2 パイプ サイズとグレードでは CVN が必要です。シームレスパイプは本体内でテストされます。溶接されたパイプは、本体、パイプ溶接部、および熱影響部でテストされます。サイズとグレード、および必要な吸収エネルギー値の表については、完全な API 5L 仕様を参照してください。
